羅茨鼓風機葉輪加工論文：一種羅茨鼓風機葉輪加工方法與流程

　　本發明涉及羅茨鼓風機部件加工

　　技術領域：

　　，尤其涉及一種羅茨鼓風機葉輪加工方法。

　　背景技術：

　　：羅茨鼓風機是一種容積回轉鼓風機，其工作原理是利用兩個葉輪在氣缸內作相對運動來壓縮和輸送氣體，因此兩個葉輪在旋轉過程中的正常嚙合狀態是確保高效輸送氣體的前提。羅茨鼓風機葉輪在氣體壓縮和輸送過程中溫度會升高，由于葉輪外輪廓線型復雜且厚度分布不均勻，導致葉輪產生不均勻熱變形，這種不均勻的熱變形使葉輪外輪廓線型變形致使葉輪在嚙合過程中各配合面間隙偏離正常狀態，因而可能產生局部干涉，加劇葉輪局部磨損，降低工作壽命，甚至咬死，使風機無法正常運行。技術實現要素：本發明所要解決的問題是，針對現有技術存在的問題，提供一種步驟簡單、結果精準、可最大程度減小熱變形量的羅茨鼓風機葉輪加工方法。一種羅茨鼓風機葉輪加工方法，其步驟包括：(a)：建立數個平衡孔結構不同的羅茨鼓風機葉輪三維模型，記為M1～Mn，對各羅茨鼓風機葉輪三維模型進行熱力學分析，得出各羅茨鼓風機葉輪三維模型的熱變形量；(b)：由步驟(a)中的各羅茨鼓風機葉輪三維模型的熱變形量，得出熱變形量最小的羅茨鼓風機葉輪三維模型，記為M0；(c)：以步驟(b)中確定的熱變形量最小的羅茨鼓風機葉輪三維模型M0為基礎，以0.5～2mm遞增更改其平衡孔尺寸，并對每次更改尺寸后的M0進行熱力學分析；(d)：根據步驟(c)中熱力學分析得到的各熱變形量得到M0熱變形量最小時對應的平衡孔尺寸；(e)：按照M0對應的平衡孔結構及步驟(d)得到的平衡孔尺寸制作加工羅茨鼓風機葉輪。作為上述技術方案的進一步改進：步驟(a)中所述的M1～Mn包括9個平衡孔結構不同的羅茨鼓風機葉輪三維模型，記為M1～M9，所述M1～M9均包括葉輪軸套和三只葉輪片，所述三只葉輪片相對于葉輪軸套的軸線周向對稱布置，所述葉輪片上設有所述平衡孔，所述平衡孔為軸對稱通孔。所述M1為S31型的羅茨鼓風機葉輪三維模型，所述M2～M9與M1的不同之處在于平衡孔結構；所述M2的平衡孔為兩端直徑大于中間直徑的變直徑圓柱形孔，且其母線為內凸弧形；所述M3的平衡孔為從兩端至中間直徑依次增大的三階的階梯柱形孔；所述M4的平衡孔為兩端直徑小于中間直徑的變直徑圓柱形孔，且其母線為外凸弧形；所述M5的平衡孔為直圓柱孔；所述M6的平衡孔為由大直徑圓柱和小直徑圓柱順次堆疊的階梯柱形孔；M7的平衡孔為母線形狀為兩條外展弧形線相接的沙漏形變直徑圓柱形孔；M8的平衡孔為母線形狀為兩條內展弧形線相接于直線兩端的鼓形變直徑圓柱形孔；M9的平衡孔為母線形狀為兩條內凸弧形線相接的竹節形變直徑圓柱形孔。步驟(b)中所述熱變形量最小的羅茨鼓風機葉輪三維模型為M6。步驟(c)中羅茨鼓風機葉輪三維模型M0的直徑尺寸的變化范圍為40mm～50mm。步驟(d)中所述M0熱變形量最小時對應的平衡孔尺寸為41mm。用ANSYS對所述羅茨鼓風機葉輪三維模型施加約束邊界條件和載荷邊界條件，進行熱力學分析。所述熱力學分析的約束邊界條件為：在羅茨鼓風機葉輪軸套的裝配孔位置施加遠端位移約束，以及羅茨鼓風機葉輪兩端面設置位移約束，限制除繞裝配孔軸線轉動外的所有自由度。所述熱力學分析的載荷邊界條件為：由參考溫度溫升至設定溫度并保持均勻穩態的設定溫度的溫度場。所述由參考溫度溫升至設定溫度的溫升△T為50℃～60℃。與現有技術相比，本發明的優點在于：本發明通過對羅茨鼓風機葉輪預先建模與熱力學分析，得出各個不同平衡孔結構的羅茨鼓風機葉輪三維模型中熱變形量最小的羅茨鼓風機葉輪三維模型，之后進一步得出該羅茨鼓風機葉輪三維模型的熱變形量最小時對應的平衡孔尺寸，之后按照得出的結構及尺寸加工制造羅茨鼓風機葉輪，精準控制后期使用時羅茨鼓風機葉輪的熱變形量，使羅茨鼓風機工作壽命延長，工作效率提高，維修次數降低，節省了時間、人力與資源，并且為之后羅茨鼓風機葉輪的改進提供可靠的研究方向。附圖說明為了更清楚地說明本發明實施例或現有技術中的技術方案，下面將對實施例或現有技術描述中所需要使用的附圖作簡單地介紹，顯而易見地，下面描述中的附圖是本發明的一些實施例，對于本領域普通技術人員來講，在不付出創造性勞動的前提下，還可以根據這些附圖獲得其他的附圖。圖1是現有的羅茨鼓風機葉輪的主視結構示意圖；圖2是圖1中的A-A向剖視結構示意圖；圖3是本發明的葉輪加工方法中第一種平衡孔結構的葉片剖視圖；圖4是本發明的葉輪加工方法中第二種平衡孔結構的葉片剖視圖；圖5是本發明的葉輪加工方法中第三種平衡孔結構的葉片剖視圖；圖6是本發明的葉輪加工方法中第四種平衡孔結構的葉片剖視圖；圖7是本發明的葉輪加工方法中第五種平衡孔結構的葉片剖視圖；圖8是本發明的葉輪加工方法中第六種平衡孔結構的葉片剖視圖；圖9是本發明的葉輪加工方法中第七種平衡孔結構的葉片剖視圖；圖10是本發明的葉輪加工方法中第八種平衡孔結構的葉片剖視圖；圖11是本發明的實施例中的熱變形量曲線圖。圖例說明：1、葉輪軸套；2、葉輪片。具體實施方式為了便于理解本發明，下文將結合說明書附圖和較佳的實施例對本文發明做更全面、細致地描述，但本發明的保護范圍并不限于以下具體實施例。實施例：就物體材料而言，熱脹冷縮是一種普遍現象，但具有一定結構的物體，會受到結構尺寸的影響，各處結構熱脹冷縮的后的變形不一致，即由于形體相關尺寸制約，熱變形后形體尺寸可能增大，也可能縮小，還可能不受溫度影響而保持不變；如圓環形零件，其內孔直徑的熱變形受外徑大小影響，當內外徑比值達到某一數值時，其內徑可能縮小或保持不變，即存在“臨界尺寸”；而不同的內孔結構熱變形也不同，也會存在某種“臨界結構”使物體整體受溫度影響最小。本實施例的羅茨鼓風機葉輪加工方法基于以上原理只對預設的幾種結構以及一定范圍內的尺寸進行了分析。現有技術中的羅茨鼓風機葉輪的主視圖如圖1所示，其平衡孔的結構，即其A-A向的剖視圖通常為如圖2所示的結構，并且該平衡孔的尺寸為一標準值，按照該尺寸加工的羅茨鼓風機葉輪熱變形量較大而且不可控制；本發明實施例中提出的葉輪加工方法通過建立三維模型，并更改三維模型中平衡孔的結構和尺寸，對其進行熱力學分析，從而可以制造出熱變形量可預測、可控制的羅茨鼓風機葉輪。本實施例的羅茨鼓風機葉輪加工方法，其步驟包括：(a)：建立如圖1所示的羅茨鼓風機葉輪三維模型，包括葉輪軸套1和三只葉輪片2，三只葉輪片2相對于葉輪軸套1的軸線周向對稱布置，葉輪片2上設有平衡孔，將其平衡孔結構依次設置為如圖2至圖10所示剖視圖中的結構，并分別保存為M1～M9，對各羅茨鼓風機葉輪三維模型進行熱力學分析，得出各羅茨鼓風機葉輪三維模型的熱變形量如表1所示；表1不同結構平衡孔的葉輪三維模型熱變形量表其中，M1為S31型的羅茨鼓風機葉輪三維模型，M2～M9與M1的不同之處在于平衡孔結構；如圖3所示，M2的平衡孔為兩端直徑大于中間直徑的變直徑圓柱形孔，且其母線為內凸弧形；如圖4所示，M3的平衡孔為從兩端至中間直徑依次增大的三階的階梯柱形孔；如圖5所示，M4的平衡孔為兩端直徑小于中間直徑的變直徑圓柱形孔，且其母線為外凸弧形；如圖6所示，M5的平衡孔為直圓柱孔；如圖7所示，M6的平衡孔為由大直徑圓柱和小直徑圓柱順次堆疊的階梯柱形孔；如圖8所示，M7的平衡孔為母線形狀為兩條外展弧形線相接的沙漏形變直徑圓柱形孔；如圖9所示，M8的平衡孔為母線形狀為兩條內展弧形線相接于直線兩端的鼓形變直徑圓柱形孔；如圖10所示，M9的平衡孔為母線形狀為兩條內凸弧形線相接的竹節形變直徑圓柱形孔。(b)：由表1所示中的各羅茨鼓風機葉輪三維模型的熱變形量，得出熱變形量最小的羅茨鼓風機葉輪三維模型為M6，并將M6記為M0；(c)：以步驟(b)中確定的熱變形量最小的羅茨鼓風機葉輪三維模型M0為基礎，修改其平衡孔的直徑尺寸，大直徑圓柱孔在40mm～50mm的范圍內，以0.5～2mm遞增更改其平衡孔尺寸，小直徑圓柱孔的范圍和遞增數值均為大直徑圓柱孔的1/4；對每次更改尺寸后的M0進行熱力學分析，得到不同平衡孔尺寸的M0的熱變形量，如表2所示，并由表2得出熱變形量曲線如圖11所示；表2不同內徑平衡孔的葉輪三維模型熱變形量表F(χ)熱變形(Max)/mmF(χ)熱變形(Min)/mm400…….50…..50………..15330…..(d)：根據表2得到M0熱變形量最小時對應的平衡孔尺寸為：大直徑圓柱孔41mm，小直徑圓柱孔10.25mm；(e)：按照M0對應的平衡孔結構及步驟(d)得到的平衡孔尺寸制作加工羅茨鼓風機葉輪。本實施例中的葉輪加工方法通過對羅茨鼓風機葉輪預先建模與熱力學分析，得出各個不同結構葉輪中熱變形量最小的羅茨鼓風機葉輪的尺寸，之后按照得出尺寸加工制造，精準控制后期使用時羅茨鼓風機葉輪的熱變形量，使羅茨鼓風機工作壽命延長，工作效率提高，維修次數降低，節省了時間、人力與資源；并且根據對葉輪結構改變帶來的熱變形量大小變換的研究，可以得出使用壽命更長的葉輪結構，為之后羅茨鼓風機葉輪的改進提供可靠的研究方向。由本實施例得到的熱變形量最小的羅茨鼓風機葉輪，其平衡孔為大橫截面柱狀孔和小橫截面柱狀孔沿軸向交替堆疊的階梯柱形孔，這種變截面的平衡孔的結構對葉輪片2原本不均勻的壁厚進行了調節，使葉輪能夠產生均勻的熱變形，達到通過調節平衡孔的結構控制葉輪片2的壁厚，進而控制葉輪熱變形量的目的，確保葉輪在嚙合過程中各配合面間隙的正常狀態，防止產生局部干涉，減少葉輪局部磨損，延長工作壽命。本實施中對各個羅茨鼓風機葉輪三維模型的熱力學分析過程包括：(a1)：采用SolidWorks建立羅茨鼓風機葉輪三維模型，用Workbench對羅茨鼓風機葉輪三維模型手動劃分至平均質量等于0.8的網格；(b1)：在ANSYS內設定羅茨鼓風機葉輪三維模型的材料；(c1)：用ANSYS施加約束邊界條件：在羅茨鼓風機葉輪軸套1的裝配孔位置施加遠端位移約束以及羅茨鼓風機葉輪兩端面設置位移約束，限制除繞裝配孔軸線轉動外的所有自由度；用ANSYS施加載荷邊界條件：由參考溫度溫升至設定溫度并保持均勻穩態的設定溫度的溫度場，所述參考溫度為0℃，所述由參考溫度溫升至設定溫度的溫升△T＝55℃；(d1)：建立羅茨鼓風機葉輪三維模型的穩態熱分析，得出最大熱變形量。以上所述僅是本發明的優選實施方式，本發明的保護范圍并不僅局限于上述實施例。對于本領域的技術人員來說，在不脫離本發明的技術構思前提下所得到的改進和變換也應視為本發明的保護范圍。當前第1頁1&nbsp2&nbsp3&nbsp

羅茨鼓風機葉輪加工論文：三葉羅茨鼓風機葉輪的加工方法

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　　本報記者 付燦華;參數化設計[N];中國建設報;2010年

羅茨鼓風機葉輪加工論文：羅茨鼓風機葉輪加工論文_羅茨鼓風機

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　　張小明;羅靜;李新華;;基于SolidWorks的漸開線齒輪參數化設計[J];機械;2007年11期

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　　本報記者 付燦華;參數化設計[N];中國建設報;2010年

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　　羅茨鼓風機葉輪加工技術研究現狀羅茨鼓風機葉輪漸開線數控加工的等誤差逼近點計算方法中指出直線及阿基米德螺旋線逼近漸開線的兩種方法。節點計算過程簡單，并且可以保證每隔程序段上的誤差相等。

　　目前對羅茨鼓風機三葉漸開線葉輪數控刨削加工技術的研究居多。

　　1、羅茨鼓風機葉輪漸開線數控加工的等誤差逼近點計算方法中指出直線及阿基米德螺旋線逼近漸開線的兩種方法。節點計算過程簡單，并且可以保證每隔程序段上的誤差相等。

　　2、數控加工羅茨鼓風機葉輪漸開線型面的坐標計算中指出：找到一個以葉輪端面漸開線上任意點的嚙合角為變量的加工葉輪漸開線型面的刀具圓心方程式，根據該方程式可以比較方便地計算出加工葉輪漸開線型面的刀具圓心方程式，根據該方程式可以比較方便地計算出加工葉輪漸開線型面的的刀具圓心的各點坐標。

　　3、數控刨床加工羅茨鼓風機轉子的研究介紹了改造刨床所用數控系統的功能配置，以及對牛頭刨床和龍門刨床改造的方法；

　　4、羅茨風機基于IPC的刨床CNC系統，小型龍門刨床數控改造的方法是將手動調節刀架變成由步進電動機驅動的數控刀架，Z軸步進電動機控制刀架在垂直方向的移動，X軸步進電動機控制刀架在水平方向的移動。

　　5、羅茨風機凹面、凸面弧曲線和擺線組合三葉轉子的幾何特性和齒型特征。通過幾何分析，對該齒廓的加工進行了研究，顯示除了刀具軌跡，確定了刀具和工件之間的接觸特性。通過識別刀具的距離與刀具的安裝角度，突出研究了控制加工齒廓的加工參數之間的關系。

　　羅茨鼓風機葉輪加工技術研究現狀山東錦工重工機械有限公司專業生產制造各類羅茨風機、羅茨真空泵、MVR蒸汽壓縮機、回轉風機等設備，承接氣力輸送系統工程，生產旋轉供料器、倉泵、料封泵、旋轉閥等各類氣力輸送設備，綜合以上所講如有遺漏或問題歡迎咨詢錦工客服或來電咨詢。

　　羅茨鼓風機兩個葉輪相向轉動，由于葉輪與葉輪、葉輪與機殼、葉輪與墻板之間的間隙極小，從而使進氣口形成了真空狀態，空氣在大氣壓的作用下進入進氣腔，然后，每個葉輪的其中兩個葉片與墻板、機殼構成了一個密封腔，進氣腔的空氣在葉輪轉動的過程中，被兩個葉片所形成密封腔不斷地帶到排氣腔，又因為排氣腔內的葉輪是相互嚙合的，從而把兩個葉片之間的空氣擠壓出來，這樣連續不停的運轉，空氣就源源不斷地從進氣口輸送到出氣口，這就是羅茨風機的整個工作過程。

　　原標題：羅茨鼓風機詳細說明

　　原理

　　羅茨風機是容積式風機的一種，有兩個三葉葉輪（或二葉葉輪）在由機殼和墻板密封的空間中相對轉動，每個葉輪都是采用漸開線，或是外擺線的包絡線為葉輪加工型線。葉輪在加工時采用數控設備，保證了兩個葉輪在中心距不變情況.下，不管兩個葉輪旋轉到什么位置,都能保持一定的極小間隙,保證氣體的泄露在允許范圍內。

　　特性

　　由于采用了三葉轉子結構形式及合理的殼體內進出風口處的結構，所以風機振動小，噪 聲低。

　　葉輪和軸為整體結構且葉輪無磨損，風機性能持久不變，可以長期連續運轉。

　　風機容積利用率大，容積效率高，且結構緊湊，安裝方式靈活多變。

　　軸承的選用較為合理，各軸承的使用壽命均勻，從而延長了風機的壽命！

　　風機油封選用進口氟橡膠材料，耐高溫，耐磨，使用壽命長。

　　參數

　　公司生產的羅茨鼓風機: 風機口徑：DN50–DN400，風量：0.85–200m3/min, 電機功率： 0.75–350KW, 升壓：9.8KPa–98KPa

　　羅茨鼓風機阿里巴巴 山東羅茨鼓風機廠 羅茨鼓風機構造

　　山東錦工有限公司

　　山東省章丘市經濟開發區

　　24小時銷售服務

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羅茨鼓風機配套 150羅茨鼓風機 羅茨鼓風機由來